广东佛冈县耐火极限2h抗爆墙

应变时程分析图 7 是加固后的钢板混凝土夹芯砌体防爆墙1 ~ 3 号测点的钢筋应变时程曲线。可以看出,防爆墙的钢筋应变在爆炸冲击波的作用下瞬时拉压变形交替出现,其中心线随着爆炸荷载的增加和时间的推移呈上升趋势,尤其是爆炸荷载结束时应变回弹较为 明显;在 11.79 kgTNT 无间距近爆作用时,10 mm 厚钢板夹芯砌体防爆墙中的钢筋在 1 ms 时达到了极限拉应变,20,30 mm 厚钢板夹芯砌体防爆墙中的钢筋都没有达到极限拉应变;防爆墙受爆中心点的钢筋拉压应变大,钢板厚度的增加对墙体边缘的钢筋拉压应变变化影响很小;在同级爆炸荷载作用下,30 mm 厚钢板夹芯砌体防爆墙中的钢筋应变小,在弹性范围内。

选择防爆墙材料根据冲击波超压大小选择合适的材料，常用的有钢筋混凝土、钢板、型钢等。不同材料的抗压强度不同，如 C30 混凝土的轴心抗压强度设计值约为，Q235 钢板的抗拉、抗压和抗弯强度设计值约为 。

钢板厚度的影响图 9 是钢筋混凝土加固后的砌体墙和采用钢板夹芯混凝土加固的砌体防爆墙 3 号测点(中心点)在同一等级能量抵近爆炸作用时的大位移、加速度、型钢应变和钢筋应变对比。可知:原砌体墙在B5 等级爆炸荷载作用下中心点位移大,钢筋应变也大;当采用钢板夹芯混凝土加固后,墙体中心点处的位移、钢筋应变逐渐变小;当钢板厚度为 10 mm以下时,加固后的砌体墙动力响应变化不大,对原墙的抗爆性能提升不大;当钢板厚度大于 20 mm 时,加固后的砌体墙大位移、加速度、型钢应变和钢筋应变都显著减小,说明此时的钢板混凝土夹芯加固方案对原墙抗爆性能提升作用较大。